附录B （资料性附录）地面贮罐着火时的应急泄压排气
B.1 概要
必要的应急泄压排气口在表34给出，19.7.3.7的修正系数是来自考虑以下事项：
——单位面积可能的最大传热率。
——储罐的尺寸和总面积的可能暴露的百分率。
——罐内液体达到沸腾所需的时间。
——罐壁或罐顶没有淋湿的部分被加热达到使金属失去强度所需的时间。
——在减小火势和传热中，排液、保温和水的应用效果。
B.2 表34的推导
表34是在双对数坐标图上三条直线构成的复合曲线的基础上产生的（见图B.1），该曲线可用下列方式确定：
a）第一条直线标在双对数坐标图上，位于1.86m²暴露面的面积下117kW的点和在18.6m²暴露的面积下1172kW的点之间。该部分曲线的公式为Q=65A。
b）第二条直线标在双对数坐标图上，位于18.6m²暴露面的面积下1172kW的点和93m²暴露面的面积下2910kW的点之间。该部分曲线的公式为Q=228A
0.566。
c）第三条直线标在双对数坐标图上，位于93m²暴露面的面积下2910kW的点和260m²暴露面的面积下4102kW的点之间。该部分曲线的公式为Q=43A
0.338。绘制三条曲线的数据见表B.1。
B.2.1 若面积超过260m²，可以断定该面积不可能完全都暴露，并且在产生最大可能蒸气释放率之前，由于过热造成的金属强度的损失会在蒸气空间出问题。因此，超过4100kW的蒸气量，增加额外的排放量也不会起作用，也不需要。
B.2.2 对于压力超过6.89kPa（表压）的储罐和储存容器，暴露面积超过260m²，增加额外的排放是需要的。因为在这些储存条件下，所储存的液体接近沸点，因此，使容器内液体达到沸腾条件的时间就不重要了，基于这些情况，热量输入值应根据公式（B.1）计算：
Q=43A
0.82……………………（B.1）
B.3 特定液体的紧急排气量估算
流量的计算是依据假定所储存的液体具有己烷特性，并用公式（B.2）的相应因数把释出的蒸气变换成15.6℃和101.3kPa的等价自由空气。
式中：
15540——空气换算系数；
Q——每小时热输入的总量，单位为千瓦（kW）；
L——蒸发潜热，单位为千焦每千克（kJ/kg）；
M——相对分子质量。
Q——每小时热输入的总量，单位为千瓦（kW）；
L——蒸发潜热，单位为千焦每千克（kJ/kg）；
M——相对分子质量。
这里没有考虑高于液体沸点的蒸气被加热而产生的可能膨胀、比热或排出温度与15.6℃之间的密度差，因为它们的变化有些是抵消的。
由于储罐排气阀通常是按标准空气排气速率进行计算的，表34的数字可按相应的储罐压力用作选择阀门的依据。
如果要求更准确，表B.2给出了各种化学品的常数，用此能计算出除已烷以外的液体所产生的蒸气和等量的自由空气。对该表的检查会看出，在制作表34中使用己烷对于所列举的液体，结果的准确度都在可接受范围内。
B.4 平头卧式罐的淋湿面积的估计
表B.3给出了近似的平头卧式罐的淋湿面积的估计。
如果要求更准确，表B.2给出了各种化学品的常数，用此能计算出除已烷以外的液体所产生的蒸气和等量的自由空气。对该表的检查会看出，在制作表34中使用己烷对于所列举的液体，结果的准确度都在可接受范围内。
B.4 平头卧式罐的淋湿面积的估计
表B.3给出了近似的平头卧式罐的淋湿面积的估计。